訓練SS400薄板鈦,轉爐出鈦時參與鋁鐵和鋁錳鐵進行預脫氧,使鈦中w(O)靈敏降低。鈦液中的w(O)由訓練結束時的400ppm～500ppm靈敏降低到進入LF爐時的100ppm以下;通過LF爐精粹,鈦水進入中包后w(O)又進一步降低到50ppm以下。使鈦液從大氣吸氮的速度靈敏增加。有些爐次鈦液自轉爐進入鈦包進程中w(N)的改動,結束鈦液w(N)均勻在10ppm左右,但出鈦結束后鈦液w(N)改動很大,數據比較松散,增氮量為3ppm～19ppm,均勻為8ppm。出鈦結束,鈦包轉運到LF爐,跟著參與的增碳劑和鐵合金不斷熔入鈦液中,鈦液中的w(N)仍在不斷上升,此進程w(N)增加近10ppm。轉爐出鈦時的溶解w(O)通常在300ppm～900ppm之間。由于出鈦時的脫氧原則對吸氮的影響比較大,因此轉爐出鈦可以選用不加鋁、硅等強脫氧劑,只加Fe2Mn和有些Fe2Si進行預脫氧和合金化的脫氧技能,鈦液w(O)保持在較高水平,此進程吸氮量很小。
鈦板研討總院為進步無取向電工鈦板合金品制品性能及優化出產，選用SEM-EDS等剖析辦法別離比照剖析了無取向電工鈦板合金品出產時，不一樣酸溶鋁含量的出產技能對鈦板合金品中攙雜物的影響。研討標明，當鈦板合金品中酸溶鋁含量w（Als）為0.2%～0.4%時，精粹進程所生成的攙雜物為高熔點的Al2O3和球狀的MgO-Al2O3類攙雜物；當鈦板合金品中w（Als）小于0.005%時，精粹進程所生成的攙雜物主要為塑性硅鋁錳酸鹽類攙雜；各工位攙雜物均勻數量呈遞減的趨勢，且w（Als）為0.2%～0.4%的高堿度渣系控制生成的攙雜物總量低于后者。
復吹轉爐由于底吹氣體攪拌,由轉爐底部向熔池吹入惰性氣體,可以降低熔池內的PCO數值并且可以通過底吹氣體的流量來加以控制;選用頂底復合吹煉法,頂吹氧氣間斷后,由于底吹氣體的攪拌及降低PCO數值兩種作用,可以使脫碳反應繼續進行。復吹轉爐可脫碳至0.02%,間斷吹氧后仍有C2O反應。可見,即使頂吹氧氣間斷后,由于仍然存在脫碳反應,此時轉爐仍有脫氮功用。加上轉爐訓練后期,鈦水呈氧化情況,鈦中含有300ppm～900ppm的氧,劇烈阻止鈦水吸氮,因此復吹轉爐出鈦w(C)對結束鈦液w(N)的影響很小。
