摘 要：對TB3 Ti-10Mo-8V-1Fe-3.5Al 和TB6 Ti -10V-2Fe-3Al二種含鐵鈦合金采用低電壓小電流進行三次熔煉的方式，進行鑄錠內外質量及成份均勻性分析，研討合金中的成分偏析及組織均勻性問題。

　　關鍵詞：TB3、TB6鐵鈦合金 小電流 熔煉 宏觀及微觀偏析

　　1 冶金工藝分析

　　TB3和TB6二種合金都是近β合金，Mo、V、Fe是β穩定元素。近β合金的特點有以下幾點：高的強度、塑性、韌性；低的相變點；小的流變應力；易出現β斑點，特別Fe元素在β-Ti中是有限互溶，故形成β斑點的幾率比較大。在真空自耗電弧熔煉條件下，影響結晶偏析的的主要因素有：中間合金元素的分配系數（Fe元素的分配系數K=0.3）、熔池的深度和形狀、冷卻速度、結晶速度及方向、結晶前沿過渡區尺寸、電磁攪拌電流及時間等。也就是說控制Fe元素的宏觀及微觀偏析主要是制定相應的熔煉工藝參數，控制其凝固過程中等軸組織的區域。真空自耗爐熔煉鑄錠時，等軸組織大部分是在息弧后形成的，由于鑄錠在熔煉期間和電弧中斷后的凝固方式及凝固方向不同，易于造成某些元素的偏析。另外鑄錠等軸晶區體積的大小是由熔池的深度和形狀決定的，熔池深度計算經驗公式為：[7]

　?。―為鑄錠的直徑（m）；H為熔池的深度（m）；ν為熔化速度（kg/s））

　　由上式可知，熔化速度和熔池深度呈正比，故降低熔煉速度可以減少熔池深度，這樣可以縮小等軸晶區域，從而防止元素偏析。故采取小電流熔煉，是本次熔煉生產大規格合金TB6及TB3防止成分偏析的關鍵。

　　2 試驗熔煉參數的選定

　　本次采用的是三次熔煉，成品錠規格為Φ580，在進行二次熔煉后的鑄錠Φ580采取快鍛機開坯鍛造成型（Φ500），再表面處理后進行三次熔煉。在熔煉過程中確保熔池到邊的情況下，盡可能地采取小電流熔煉，降低熔煉速率，控制熔池的深度和形狀。

　　3 鑄錠結晶組織分析

　　經過二次熔煉后，從二次鑄錠底部切片及經快鍛機開坯后坯料上切片進行低倍分析，低倍結晶組織如圖2、圖3；成品鑄錠經過鍛造到相應火次后進行高位組織分析，高倍組織如圖4、圖5。

　　從半成品的低倍可以看出，經過二次熔煉后的組織比較均勻、光亮，沒有存在明顯的成分偏析現象；經過三次熔煉后鍛造板坯的高倍組織圖也同樣可以看出α相在β基體上是均勻析出，并沒有出現明顯的白色或灰色的β斑缺陷，即沒有或不明顯存在β穩定元素Fe的偏析現象。

　　4 取樣成分分析

　　從經過三次熔煉的成品鑄錠側面的五個部位取樣及頭部冒口端（100 mm）鋸切后的端面進行九點取樣，其分析數據及結果如下：

　　以下是TB6及TB3成品鑄錠縱向成分分析數據（如圖7，8）

　　以下是TB6和TB3成品鑄錠冒口端即頭部100 mm處九點取樣橫向成分分析數據。

　　從以上數據結果可知，TB6和TB3鑄錠中的中間合金Fe元素在鑄錠縱向分布很均勻，并沒有出現大的波動；在鑄錠橫向分布上，TB6第三個點較其它點略有點高，但也在標準要求范圍內，屬于成分范圍內正常波動（最大偏差錯為0.22），不屬于成分偏析現象，在真空自耗電弧熔煉時，鑄錠由于局部的凝固和冷卻速度范圍寬，使得鑄錠化學成分均勻性的控制十分困難，出現成分波動是很正常的。所以該次實驗的二種合金鑄錠不存在宏觀上的偏析現象。

　　5 結語

　　（1）采用小熔煉電流（較其他同行降低4～7 kA電流），降低熔化速率，輔以適當的穩弧攪拌電流，對防止高鐵鈦近β合金或β合金中的鐵元素在宏觀及微觀上的偏析是行之有效的；

　?。?）小電流熔煉鐵鈦合金能夠較好地保證鑄錠成分縱橫向上的均勻性，從而獲得高品質的產品；

　?。?）小電流熔煉含易出現偏析現象元素的合金是以后的熔煉研究方向。

　　參考文獻

　　[1] 王鎬，李成剛.真空自耗電弧爐熔煉鈦錠偏析缺陷的分析與改進[J].鈦工業進展，2000（4）.

　　[2] 鑄造鈦合金的熔煉工藝[J].熱加工工藝，2006，35（13）.

　　[3] 李獻軍.鈦合金鑄錠宏觀偏析分析[J].鈦合金進展，2000（5）.

　　[4] Alecc Mitchell.Melting，casting， and forging problems in titanium alloys[J].Jom.1997（7）.

　　[5] 曾泉浦.鈦合金Var鑄錠中的偏析[J].鈦工業進展，1995（6）.

　　[6] 王鐵成.電磁攪拌提高鑄坯內外部質量[J].甘肅冶金，2006（4）.

　　[7] 陳戰乾，高頎，劉新，等.Ti-1023合金鑄錠鐵偏析控制[J].鈦工業進展，2003 （Z1）.